省煤器管內(nèi)的水是強(qiáng)迫流動(dòng)，其放熱系數(shù)高達(dá)5800?11600W/(m2?！?,是鍋爐承壓受熱面中工作條件最好的，管壁溫度最低的。但是在有些鍋爐的沸騰式省煤器上多次出現(xiàn)蛇形管嚴(yán)重變形、脹粗和爆管事故。

省煤器蛇形管的變形、脹粗和爆管總是發(fā)生在最靠近豎井煙道爐墻管排的最后一圈，特別是在省煤器更換以后容易出現(xiàn)變形和爆管。鍋爐安裝時(shí)通常是先焊接管排，后砌爐墻，最邊上的管排與爐墻的間隙容易達(dá)到設(shè)計(jì)要求。而更換省煤器時(shí)，爐墻是不動(dòng)的，靠近爐墻的管排吊裝及與聯(lián)箱焊接較困難。為了便于焊接，邊上的管排與爐墻的間隙較大，為設(shè)計(jì)間隙的2~3倍。因?yàn)闊煔庾呃鹊淖枇π?，通過煙氣走廊的煙速高。因?yàn)闋t墻不能降低煙氣溫度，煙氣經(jīng)過煙氣走廊時(shí)溫度下降較慢，使得煙氣的溫度高于通過中間管排的煙氣溫度。由于靠近兩側(cè)墻管排的煙氣放熱系數(shù)高，傳熱溫差大，造成兩側(cè)管排的吸熱量幾倍于中間管排的吸熱量。吸熱量的増多，使得管內(nèi)水的沸騰出現(xiàn)得較早，管內(nèi)產(chǎn)生的蒸汽較多。由于蒸汽的體積比水大得多，汽水混合物的流動(dòng)阻力大。并聯(lián)在省煤器進(jìn)出口聯(lián)箱上的所有省煤器管排具有相同的壓降。因此，吸熱多的管排內(nèi)水的流量必然少，導(dǎo)致吸熱多的管排內(nèi)的水全部汽化并具有很高的過熱度。從圖中可看出，熱負(fù)荷較低的管子，其流量較大，管內(nèi)是汽水混合物;熱負(fù)荷較高的管子，其流量較小，管內(nèi)已是過熱蒸汽，虛線的左上方是過熱蒸汽區(qū)，右下方是濕蒸汽區(qū)。因?yàn)檫^熱蒸汽在流速較低時(shí)，冷卻效果較差，造成管壁溫度超過鋼材許用溫度而嚴(yán)重變形、脹粗和爆管。

通過以上分析可以看出，省煤器管損壞的根本原因是存在煙氣走廊。因此，消除煙氣走廊是防止省煤管損壞的最有效措施。在兩側(cè)管排與爐墻之間填充耐火混凝土或耐火纖維，是消除煙氣走廊的較好方法。

發(fā)生省煤器管爆破的鍋爐大多是燃油鍋爐。因?yàn)槿加蜖t的高、低溫段省煤器不與空氣預(yù)熱器交叉布置，而是連續(xù)布置，兩者的管子直接焊接起來，中間僅留有檢查空間。由于高、低溫段省煤器的蛇形管排不經(jīng)聯(lián)箱交叉混合后再連接，使得在低溫段省煤器管排因煙氣走廊形成熱力不均時(shí)，不但得不到消除，而且在高溫段省煤器管排中得以保持并繼續(xù)擴(kuò)大，其管排間的熱力不均更加嚴(yán)重。因此，在高、低溫段省煤之間增加混合交叉聯(lián)箱也是很好的解決方案。

以上兩個(gè)方案在幾個(gè)不同的廠分別實(shí)施后，均取得了非常滿意的效果。這說明上述關(guān)于沸騰式省煤器管爆破的理論分析是正確的，其解決方法是有效的。

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